Реферат: Электромагнитный расчет

Название: Электромагнитный расчет
Раздел: Рефераты по физике
Тип: реферат

1. Электромагнитный расчет

1.1. Выбор главных размеров

Высота оси вращения h =0,160 м, тогда диаметр расточки Da =0,272 м Внутренний диаметр статора D = kD Da =0,72•0,272=0,197 м.

Полюсное деление

τ=π• D /(2 p )

где 2 p =6 , число пар полюсов; тогда

τ

Расчетная мощность

где P 2 =10 кВт - номинальная мощность на валу, η=0,845 - КПД , cosφ =0.76 - коэффициент мощности, kE =0.965 – отношение ЭДС обмотки статора к номинальному напряжению U н =220/380 В; тогда получим

кВ*А

Электромагнитные нагрузки предварительно примем A =31∙103 А/м и Bδ =0,79. k об1 =0,92 .

Расчетная длинна магнитопровода

где kB =1,11 – коэффициент формы поля, Ω=2∙π∙ƒ/ p – синхронная угловая скорость двигателя ƒ=50 Гц - частота питания, тогда Ω=2∙3,14∙50/3=104,7 рад/с.

м;

Критерием правильности выбора главных размеров D иlδ служит λ= lδ /τ.

λ=0,14/ 0,1031=1,35 ; что удовлетворяет данным пределам.

1.2. Определение Z 1 , W 1 и площади поперечного сечения провода обмотки статора

Z 1 - число пазов на статоре, w 1 - число витков в фазе. Предельные значения зубцового деления статора tZ 1 : tZ 1 max =0,012 м. и tZ 1 min =0,01 м. Определим число пазов статора

=51

Принимаем Z 1 =54 , тогда число пазов на одну фазу на полюс равно

где m =3 - число фаз

Определим зубцовое деление статора

м

Число параллельных проводников, а=2 , тогда число эффективных проводников в пазу будет равно

гдеI - номинальный ток обмотки статора

А

тогда получим

так как a =2 то u п =а∙ u `п =2 * 14=28 ; принимаем u п =28 .

Уточним значения:

число витков в фазе

витков.

линейная нагрузка

А/м

Обмоточный коэффициент

магнитный поток

Вб

индукция в воздушном зазоре

Тл

Значения А и Вδ находятся в допустимых пределах

Плотность тока в обмотке статора

где AJ 1 =183∙109 А23

А/м2

Площадь поперечного сечения проводника (предварительно):

м2

принимаем число элементарных проводников n эл =1 , тогда cечение проводника

q эл = q эф / n эл =2/1=2 мм2 .

Принимаем провод круглого сечения ПЭТ:

b =7,5 мм; а=1,12 мм; q эл =2 мм2 .

А/м2

1.3. Расчет размеров зубцовой зоны статора и воздушного зазора

Берем полуоткрытый паз с параллельными стенками.

Тл и индукцию в спинке статора Ba =1,55 Тл. Тогда минимальную ширину зубца определим как

где l СТ1 = l δ - длинна пакета статора,k с1 =0,97 .

мм

определим высоту спинки ярма

мм

Припуски по ширине и высоте паза: =0,2 мм =0,2 мм мм

мм

мм

Принимаем:

Воздушный зазор двигателя: мм

Внешний диаметр ротора:

м

М

Обмотку ротора выполняем стержневой волновой:

Число пазов ротора:

мм

Напряжение на контактных кольцах ротора при соединении обмотки ротора в звезду

Где:

в

Предварительное значение тока в обмотке ротора:

А

Коэффициент приведения токов:

;

Сечение эффективных проводников обмотки ротора:

мм

Принимаем:

мм мм

Уточняем:

А/м

Сердечник ротора:

9 аксиальных каналов, расположенных в одном ряду.

Диаметр канала: мм

Диаметр вала:

м

1.5. Расчет магнитной цепи

Магнитопровод из стали 2212 толщиной

Магнитное напряжение воздушного зазора

где k δ - коэффициент воздушного зазора

где

где

А

Магнитное напряжение зубцовой зоны статора с изменяющейся площадью поперечного сечения зубца

А

где hZ 1 = h П1 =0,0198 м – высота зубца статора, HZ 1 – напряженность в зубце статора

определяется по формуле:

где определяются по основным кривым намагничивания , и зависят от индукции, которая определяется как

Тл

Тл

Тл;

По кривым, учитывая коэффициент, находим А/м;

Для остальных значений индукции по кривым находим:

А/м А/м

А/м.

Магнитное напряжение зубцовой зоны ротора с изменяющимся поперечным сечением зубца:

А

где высота зубца hZ 2 =0,002 мм, определим индукцию в зубце ротора для каждого из участков по формуле:

м

м

Тл

Тл

Тл

Принимаем действующую индукцию Тл соответствующая ей напряженность А

1,5=1,6-4*1120

1,5=1,5

А/м

А/м

А/м

А/м

Коэффициент насыщения зубцовой зоны

Магнитное напряжение ярма статора

где La – длина средней магнитной силовой линии в ярме статора

где ha – высота ярма статора

м

м

определим индукцию в ярме статора

где h ` a = ha =30 мм, при отсутствии радиальных каналов, тогда

Тл

тогда Ha =279А /м получим

А

Магнитное напряжение ярма ротора

0,045*68=3,06А

где Lj – длинна средней магнитной силовой линии в ярме ротора

= м

где hj – высота ярма ротора

=м

Определим индукцию в ярме ротора

=Тл

где h ` j – расчетная высота ярма ротора, которую находим по формуле:

Hj =89 А/м – напряженность в ярме ротора, тогда

Магнитное напряжение на пару полюсов

=563,3+25,3+1,5+36,2+3,06=629,36 А

Коэффициент насыщения магнитной цепи

Намагничивающий ток

=А

относительное значение

=

Относительное значение служит определенным критерием правильности произведенного выбора и расчета размеров и обмотки двигателя. Так, если при проектировании двигателя средней мощности расчет показал, что больше 0,2, но меньше 0,3 то в большинстве случаев это свидетельствует о том, что размеры машины выбраны правильно и активные материалы полностью используются. Такой двигатель может иметь высокие КПД и COS(ф), хорошие показатели расхода материалов на единицу мощности.

1.6. Параметры рабочего режима

Активное сопротивление обмоток статора

где kR =1 – коэффициент влияния эффекта вытеснения тока, ρ5 =10-6 /41 Ом∙м – удельное сопротивление меди при to =115 С, L 1 – длинна проводников фазы обмотки

=0,832*126=104,8 м

где l ср1 =2( l п1 + l л1 )=2(0,18+0,236)=0,832 м;

l п1 = l 1 =0,18 м;

l л1 л b кт +2∙В+ h п1 =2,3∙0,08+2∙0,025+0,002=0,236 м,

где В=25 мм , ширина катушки

=м

где β – укорочение шага обмотки статора β=0,833 .

получим

Ом

Активное сопротивление фазы обмотки ротора

Ом

где:

мм

м

м

м

м

Вылет лобовых частей обмотки ротора.

где:

Индуктивное сопротивление фазы обмотки статора

где l ` δ = lδ =0,14 м расчетная длинна статора, коэффициент магнитной проводимости пазового рассеивания

где h 2 =35 м, h 1 =0.5 , hK =3 мм, h 0 =1,1 м; k ` β =0,875 kβ =0,906

коэффициент магнитной проводимости лобового рассеивания

коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеивания

=

где

0,025

Ом

Относительное значение

=

Индуктивное сопротивление обмотки ротора.

где h 0 =1,3 мм h =2,5 мм h =1.2 мм h =42.6 мм h =1 мм b =1,5 мм b =7,5 мм k

коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеивания

=

где

Ом

Относительное значение

1.7. Расчет потерь

Основные потери в стали

где p 1,0/50 =2,2 Вт/кг – удельные потери при индукции 1 Тл и частоте перемагничивания 50 Гц ,k ДА и k Д Z – коэффициенты, учитывающие влияние на потери в стали неравномерности распределения потока по сечениям участка магнитопровода и технологических факторов k ДА =1,6 и k Д Z =1,8 ,масса стали ярма статора

= кг

где γС =7800 кг/м3 – удельная масса стали

масса стали зубцов статора

= кг

где м;

Вт

поверхностные потери в роторе

=Вт

где удельные поверхностные потери ротора определяются как

где k 02 =1,8 – коэффициент учитывающий влияние обработки поверхности зубцов ротора, n 1 =1000 об/мин – синхронная частота вращения двигателя, В0202 kδ Bδ =0,28 Тл – амплитуда пульсации индукции в воздушном зазоре над коронками зубцов ротора, β02 =0,33

Вт/м2

Пульсационные потери в зубцах ротора

=Вт

где амплитуда пульсации индукции в среднем сечении зубцов

=Тл

где γ1 =9,3

масса зубцов ротора

=81*0,02*3,75*10*0,18*0,97*7800=8,2 кг

Сумма добавочных потерь в стали

=25,6+37,8=63,4 Вт

Полные потери в стали

=143+63,4=206,4 Вт

Механические потери

Вт

Вт

Выбираем щётки МГ64 для которых Па, А/см

м/с, В,

Площадь щёток на одно кольцо.

см

Принимаем 12,5 6,3 число щёток на одно кольцо.

Уточняем плотность тока под щёткой.

А/см

Принимаем диаметр кольца D 0,34 тогда линейная скорость кольца

м/с

Холостой ход.

=3*6*0,64=69,12 Вт

ток холостого хода двигателя

= А

где активная составляющая тока холостого хода

=А

Коэффициент мощности при холостом ходе

=

= Ом

=Ом

Комплексный коэффициент рассчитываем по приближенной формуле,

=

Активная составляющая тока синхронного холостого хода

= А

Р=10 кВт; U =220/380 . В; 2р=6; Ом; Ом;

Вт; А; А;

; а`=1,04; а=0,65; b =1,115, b `=0

Далее производим расчет s =0,005 ; 0,01 ; 0,015 ; 0,02 ; 0,025; 0,03 при Р2 =10 кВт определяем номинальное скольжение s Н =0,017

Расчет рабочих характеристик

Расчётные
формулы
Ед. Скольжение s
0,005 0,01 0,015 0,02 0,025 0,03 Sн=
0,017
1.a`r`2/s Ом 33,3 16,6 11,1 8,32 6,6 5,5 9,78
2. R=a+a`r`2/s Ом 33,9 17,3 11,7 8,9 7,3 6,2 10,43
3. X=b+b`r`2/s Ом 1,115 1,115 1,115 1,115 1,115 1,115 1,115
4. Ом 33,95 17,32 11,79 9,03 7,4 6,3 10,5
5. I2``=U1/Z А 6,5 12,7 18,6 24,34 29,7 34,9 20,9
6. cosf`2=R/Z 0,99 0,98 0,96 0,92 0,89 0,84 0,94
7. sinf`2=X/Z 0,033 0,064 0,095 0,123 0,151 0,177 0,106
8.I1a=I0a+ I2`` cosf`2 А 6,8 13 18,8 24,5 19,74 34,7 21,15
9.I1р=I0р+ I2`` sinf`2 А 6,21 6,8 7,76 9,002 10,5 12,2 8,2
10. А 9,2 14,6 20,42 26,07 31,5 36,7 22,7
11. I`2=c1I2`` А 6,61 12,9 19,02 24,8 30,4 35,6 21,3
12. Р1= 3U1н×I1a кВт 4,5 8,5 12,4 16,1 19,6 22,9 13,8
13. кВт 0,162 0,413 0,8 1,3 1,9 2,5 0,419
14. кВт 3,17 6,2 9,13 11,9 14,5 17,1 10,3
15. Pдоб=0,005P1 кВт 0,022 0,042 0,062 0,08 0,098 0,11 0,069
16. åP=Pст+Pмех+
+Pэ1+Pэ2+Pдоб
кВт 4,81 7,5 11,65 16,91 23,16 30,23 13,63
17. Р2= Р1-åP кВт 4 7,8 8,3 14,4 17,3 19,9 9,6
18. h=1-åP/P1 0,89 0,91 0,9 0,89 0,88 0,86 0,97
19. cosf=I1a/I1 0,738 0,885 0,925 0,939 0,94 0,94 0,93
20. кВт 4,36 8,55 12,55 16,38 20,04 23,5 14,1

Рабочие характеристики спроектированного двигателя с короткозамкнутым ротором ( P 2ном =10 кВт; 2р=6; U ном =220/380 В; I =23,6 А; cos ( f )=0,93; h ном =970; S ном =0,017 )

Для расчёта максимального момента определяем критическое скольжение:

Ом

Ом

А


5. Список литературы

1. Копылов И.П. Проектирование электрических машин.

2. Монюшко Н.Д. Вентиляционные и тепловые расчеты в электрических машинах. Учебное пособие к курсовому и дипломному проектированию.

3. Вольдек А.И. Электромашины.