Реферат: Сборный вариант плоского перекрытия с балочными плитами
Название: Сборный вариант плоского перекрытия с балочными плитами Раздел: Рефераты по строительству Тип: реферат | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Часть II. Сборный вариант плоского перекрытия с балочными плитами. 1) КОМПОНОВКА И ВЫБОР ВАРИАНТОВ ПЕРЕКРЫТИЯ. 1.1) КОМПОНОВКА ВАРИАНТОВ. Сборное балочное перекрытие состоит из сборных панелей и поддерживающих их ригелей. Применяем пустотные панели с овальными пустотами. Пустотные панели можно раскладывать только по схеме с вкладышами-распорками между колоннами. Панели имеют номинальную длину 5-7м. и ширину 1,0-1,5м. В ряде случаев можно применять панели больших размеров. Длина ригеля принимается от 6 до 8м. Рассмотрим 3 варианта конструктивной схемы перекрытия и выберем наиболее экономичный по минимальному объему используемого бетона и веса арматуры. Рисунок 22- Вариант 1 сборного перекрытия Число колонн – 12[шт] Число ригелей – 16 [шт] Число панелей перекрытия – 100 [шт] Число вкладышей – 15 [шт] Рисунок 23 - Вариант 2 сборного перекрытия Число колонн – 16[шт] Число ригелей – 20 [шт] Число панелей перекрытия – 125 [шт] Число вкладышей – 20 [шт] Рисунок 24 – Вариант 3 сборного перекрытия Число колонн – 15[шт] Число ригелей – 20 [шт] Число панелей перекрытия – 120 [шт] Число вкладышей – 18 [шт] 1.2) СРАВНЕНИЕ И ВЫБОР ВАРИАНТА. Таблица 3 – Сравнение вариантов сборного перекрытия
Принимаем 1 вариант, так как он наиболее экономичный. 1.3) КОРРЕКТИРОВКА ОСНОВНОГО ВАРИАНТА ; [мм]; - ширина ригеля по верху (300мм); - число ригелей вдоль длины панелей (4 шт); - число панелей по длине (5 шт); Рисунок 25 – Привязка панелей перекрытия к осям здания ; [мм]; Рисунок 26 – Откорректированный вариант сборного перекрытия 2) РАСЧЕТ КОНСТРУИРОВАНИЕ ПАНЕЛЕЙ 2.1) ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЗМЕРОВ И СБОР НАГРУЗОК Определим площадь поперечного сечения панели: Рис. 5 Нормативная нагрузка на плиту: Сбор нагрузок приведён в таблице 2: Таблица 4 – Сбор нагрузок на панель перекрытия
2.2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ УСИЛИЙ Усилия для расчета продолных ребер панели. - Усилия для расчета по первой группе предельных состояний. Рисунок 22 – Схема расчета пустотной панели ; ; ; 6188[мм]; 85,375[кН∙м]; 55,187[кН]; Усилия от полной нормативной нагрузки. - Усилия для расчета по второй группе предельных состояний. ; ; ; 75,965[кН∙м]; 49,105[кН]; Усилия от длительно действующей нагрузки. 2.3. ХАРАКТЕРИСТИКА МАТЕРИАЛОВ Бетон В20 Rb =11,5 МПа; Eb =27∙103 [МПа]; (панель) Rbt =0,9 МПа 0,9 ∙ Rb = 10,35 МПа; 0,9 ∙ Rbt = 0,81 МПа. Бетон В25 Rb =14,5МПа; (ригеля) Rbt =0,75МПа 0,9 ∙ Rb = 13,05 МПа; 0,9 ∙ Rbt = 0,675 МПа. Арматура А-IIIRs =365МПа (для арматуры диаметром 10-40 мм); . (ригеля) Es =20∙104 [МПа]; Арматура А-IIRs =280МПа . (панель) 2.4. Проверка размеров сечения плиты перекрытия Сечение панели приводим к тавровому. Рис.7 Проверяем условие прочности по наклонной сжатой полосе: ;; [кН]; Условие выполняется. Разрушение бетона по наклонной сжатой полосе не произойдет. 2.5. РАСЧЕТ ПАНЕЛЕЙ ПЕРЕКРЫТИЯ ПО ПЕРВОЙ ГРУППЕ ПРЕДЕЛЬНЫХ СОСТОЯНИЙ 2.5.1. РАСЧЕТ ПАНЕЛЕЙ ПО СЕЧЕНИЯМ НОРМАЛЬНЫМ К ПРОДОЛЬНОЙ ОСИ - Расчет продольных ребер панели перекрытия. Расчет производим как для таврового приведенного сечения 1) M=85,375[кН∙м]; 0,400-0,035=0,365[м]; ; =0,05[м]; =0,365[м]; 225,216[кН∙м]; следовательно граница сжатой зоны проходит через полку сечения. 2) 0,400-0,035=0,365[м]; 3) 4) 5) ; ; [МПа]; =280[МПа] (по СНиП 2.03.01-84 для арматуры класса А-II). 500[МПа] ( при ); ; 0,6316; 6) ; 0,001386 [м2 ] или 13,86[см2 ]; Принимаем арматуру 7Ø16А-II, [см2 ]; 7) 2,974[см]; 8) Проверка прочности 137,949[кН∙м]>85,375[кН∙м]; Условие выполняется. 2.5.2. РАСЧЕТ ПО СЕЧЕНИЯМ НАКЛОННЫМ К ПРОДОЛЬНОЙ ОСИ - Расчет приопорного участка =55,187 [кН] Проверяем необходимость постановки поперечной арматуры по расчёту: 7 Условие не выполняется. Арматуру устанавливаем по расчёту. Проверяем 1-ое условие прочности на действие поперечной силы по наклонному сечению: Принимаем из условия свариваемости диаметр поперечной арматуры: Т.к. участок приопорный, то Определяем интенсивность хомутов: Момент, воспринимаемый бетоном сжатой зоны над вершиной наклонного сечения: =2 - для тяжёлого бетона. Длина проекции расчетного наклонного сечения: Определяем поперечную силу, воспринимаемую бетоном в вершине наклонного сечения: Определяем поперечную силу воспринимаемую хомутами: , т.е. прочность по наклонному сечению обеспечена. Проверяем 2-ое условие прочности по наклонному сечению на участке между двумя соседними хомутами: Все условия выполняются, значит, арматуру подобрали верно. Средний участок: Проверяем необходимость постановки поперечной арматуры по расчёту: Условие не выполняется. Арматуру устанавливаем по расчёту. Проверяем 1ое условие прочности на действие поперечной силы по наклонному сечению: Принимаем из условия свариваемости диаметр поперечной арматуры: Т.к. участок пролетный, то Определяем интенсивность хомутов: Момент, воспринимаемый бетоном сжатой зоны над вершиной наклонного сечения: =2 - для тяжёлого бетона. Длина проекции расчетного наклонного сечения: Определяем поперечную силу, воспринимаемую бетоном в вершине наклонного сечения: Определяем поперечную силу воспринимаемую хомутами: , т.е прочность по наклонному сечению обеспечена. Проверяем 2е условие прочности по наклонному сечению на участке между двумя соседними хомутами: Все условия выполняются, арматуру подобрали верно. 2.5.3 Расчёты на местное действие нагрузок 2,728 10,91 Определяем граничную высоту сжатой зоны по формуле: где w - характеристика сжатой зоны бетона, определяемая по формуле: - коэффициент, зависящий от вида бетона, для тяжелого бетона α = 0,85; - расчетное сопротивление бетона при сжатии, ; - для ненапрягаемой арматуры; - расчетное сопротивление арматуры. Для арматурных сеток принимаем арматуру класса Bp-I, ; - предельное напряжение в арматуре сжатой зоны, Находим коэффициент α m : По коэффициенту α m с помощью таблиц определяем коэффициенты η и ξ, которые соответственно равны: Проверяем, чтобы значение ξ было меньше ξ R : Определяем требуемую площадь арматуры: Подбираем сетки: Рис.9 Площадь рабочей поперечной арматуры на 1 п.м. сетки: Asф = 1,31 см². 2.6. Расчёт плиты перекрытия по второй группе предельных состояний Геометрические характеристики приведённого сечения: Рис. 10 - общая площадь арматуры. Эквивалентная площадь арматуры: ,- соответственно модули упругости арматуры и бетона. Площадь бетона: Приведённая площадь сечения: Определим статический момент сопротивления относительно нижней грани приведённого сечения: Положение центра тяжести всего приведенного сечения: Момент инерции приведённого сечения: - расстояние от центра тяжести i-го элемента до ц. т. приведённого сечения; - собственный момент инерции i-го элемента; Момент сопротивления приведённого сечения: 2.6.1 Расчёты трещиностойкости сечений нормальных к продольной оси Панель эксплуатируется в закрытом помещении без агрессивной среды, поэтому ей предъявляется 3-я категория трещиностойкости, т.е. допускается продолжительное и непродолжительное раскрытие трещин. Допускаемая продолжительная ширина раскрытия трещин , непродолжительная - . Расчёт на образование трещин: Трещины не образуются, если соблюдается условие: , - максимальный момент от полной нормативной нагрузки; - момент, при котором трещины образуются. - пластический момент сопротивления, - для тавра; Условие не выполняется, требуется расчет на образование трещин. Выполняем расчёт на раскрытие трещин. - диаметр продольной арматуры; - коэффициент, учитывающий напряжённое состояние (изгибаемый элемент); - коэффициент, учитывающий длительность действия нагрузки; - для длительно-действующей нагрузки; - для кратковременной нагрузки. - соответствующий момент; Плечо для соответствующего момента: - для тяжёлого бетона. - коэффициент, учитывающий вид арматуры (стержневая). 1) Определяем продолжительную ширину раскрытия трещин: - момент от продолжительной нагрузки; 2) Определяем непродолжительную ширину раскрытия трещин от полной нагрузки: - момент от полной нагрузки 3) Определяем непродолжительную ширину раскрытия трещин от длительно действующей нагрузки: - момент от продолжительной нагрузки Условие соблюдается, значит, оставляем выбранный диаметр арматуры. 2.6.2 Расчёты трещиностойкости сечений наклонных к продольной оси Трещины не образуются, если выполняется следующее условие - наибольшая величина поперечной силы от полной нормативной нагрузки; - наибольшая величина поперечной силы, которая воспринимается только бетоном для предельного состояния 2 группы. Условие выполняется. Трещины не образуются. Поэтому расчёт на образование трещин не производим. 2.6.3. Расчёты прогибов Прогибы считаем, определяя кривизну с учетом наличия трещин и упругопластических свойств бетона. Непродолжительная величина прогиба: - продолжительная величина прогиба; - прогиб от непродолжительного действия полной нормативной нагрузки; - прогиб от непродолжительного действия длительной нагрузки; - прогиб от продолжительного действия длительной нагрузки. - коэффициент, учитывающий схему загружения; - соответствующая кривизна элемента; - соответствующий момент; -соответствующее плечо пары сил; - коэффициент, учитывающий работу растянутого бетона на участке между трещинами; - при непродолжительном действии нагрузки; - при продолжительном действии нагрузки; - коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок; - коэффициент, учитывающий длительность действия нагрузки; - при продолжительном действии нагрузки; -при непродолжительном действии нагрузки. 1) Прогиб от непродолжительного действия полной нормативной нагрузки: - момент от непродолжительной нагрузки; ; ; ; ; ; 2) Прогиб от непродолжительного действия длительной нагрузки: - момент от длительной нагрузки; ; ; ; ; ; ; ; 2) Прогиб от продолжительного действия длительной нагрузки: - момент от продолжительной нагрузки; ; ; ; ; ; ; ; Панель удовлетворяет условиям. 2.7. Проверка плиты перекрытия на нагрузки при транспортировке и монтаже Для монтажа и транспортировки панели предусматриваются петли из арматуры А-I. Нагрузка от собственного веса: - динамический коэффициент; - нагрузка от собственного веса панели на 1 м². Подбираем площадь сечения арматуры: Принимаем 2 стержня из арматуры A-I Æ10 мм: As=1,57 см². Делаем проверку прочности: Условие выполняется. 2.8. Расчет монтажных петель При подъёме петель нагрузка от собственного веса передаётся на 2 петли. Тогда нагрузка на 1 петлю равна: Подбираем петлю из арматуры A-I диаметром 10 мм и 2.9 Конструирование плиты перекрытия Рис. 11 Рис. 12 3. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ МНОГОПРОЛЕТНОГО НЕРАЗРЕЗНОГО РИГЕЛЯ 3.1. ОПРЕДЕЛНИЕ РАЗМЕРОВ СЕЧЕНИЯ ; =5950[мм]; 595,00[мм]=600[мм]; ; 180=200[мм]; Рисунок 35 – Назначение размеров неразрезного ригеля. 3.2 Сбор нагрузок на ригель 3.3. Определение расчётных усилий с построением эпюр Ригель рассчитывают как неразрезную равнопролётную балку (пролёты должны отличаться не более чем на 10%) методом предельного равновесия. Расчётные пролёты принимаются для средних ригелей расстояние между осями колонн; При различны схемах загружения моменты и поперечные силы определяются по следующим формулам: - справочный коэффициент, зависящий от схемы загружения и от количества пролётов ригеля; 3.4. Характеристики материалов Класс бетона согласно заданию – В 25. =14,5 МПа; =1,05 МПа. С учетом длительности действия нагрузки при определяем расчетные сопротивления бетона сжатию и растяжению:
Арматура класса AIII: , диаметр 10-40 мм 3.5. ПРОВЕРКА РАЗМЕРОВ СЕЧЕНИЯ РИГЕЛЯ. 1.Проверяем высоту сечения по максимальному опорному моменту: ; b = 0,3 м (ширина ригеля - конструктивно); h =0,6 м(высота ригеля) h =1м(высота ригеля) 2. Проверка по наклонной сжатой полосе:
Коэффициент φw 1 учитывает влияние хомутов, нормальных к продольной оси элемента. Принимаем φw 1 =1. Условие прочности выполняется. 3.6. РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ СЕЧЕНИЙ НОРМАЛЬНЫХ К ПРОЖОЛЬНОЙ ОСИ.. 1) Расчёт на положительные моменты пролётов Рис.36 Рассматриваем 1пролет = Принимаем арматуру 6Ø22А-III, [см2 ]; Рассматриваем 2 пролет. Принимаем арматуру 6Ø18А-III, [см2 ]; 2) Расчёт на отрицательные моменты на опорах: Рассматриваем первую опору Момент по грани колонны: Моп = М – Qоп *(hк /2) = 540,38 – 538,59*(0,4/2) = 432,662 кНм Принимаем арматуру 6Ø18А-III, [см2 ]; Рассматриваем вторую опору Момент по грани колонны: Моп = М – Qоп *(hк /2) = 540,38 – 455,42*(0,4/2) = 449,296 кНм Принимаем арматуру 6Ø18А-III, [см2 ]; 3.7. РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ СЕЧЕНИЙ, НАКЛОННЫХ К ПРОДОЛЬНОЙ ОСИ. Расчёт будем вести на приопорных и средних участках в крайнем и среднем пролётах. Первое условие по наклонной сжатой полосе проверено для всех пролетов при проверке размеров сечения второстепенной балки. Крайний пролет (приопорный участок) : Q = 394,17кН 127,327<394,17[кН] 1.Задаемся диаметром поперечной арматуры: d sw ≥ d / 4 =28 / 4 = 7мм Принимаем d sw = 8 мм – принимаем арматуру для хомутов А-I 2.Определяем интенсивность хомутов: qsw =[( Q /2)2 / M в ]>= ; [кН/м] 326,786[кН∙м]; qsw =[(412,895/2)2 /326,786] =130,423 кН/м > 77,638 кН; В дальнейших расчетах используем qsw = 130,423 кН 3.Принимаем конструктивный шаг: 30[см] Принимаем Sk = 30 см. 4.Подбираем расчетный шаг арматуры: Sр =(Rsw *Asw 1 *n)/qsw , Rsw =175 МПа Asw 1 =0,503 см2 – площадь одного стержня; n=3 – число каркасов; S р =(175*103 *0,0000503*3)/130,423=0,202 м. 5. Определяем максимальный шаг: Smax =[ j в4 *(1+ j n )* R в t * g в2 * b * h о ]/ Q ; j в4 =1,5 (для тяжелого Б) Smax =[1,5*(1+0)*810*0,3* 0,82]/412,895=0,72 м. 6. Выбираем наименьшее значение шага: S= Sр =200м 1,58[м]; h0 = 0,82 ≤С0 ≤2 ∙ h0 = 1,64 С0 - условию удовлетворяет Принимаем С0 =1,58 м. Определяем поперечную силу, воспринимаемую бетоном: 206,827[кН]; Определяем поперечную силу, воспринимаемую хомутами: 216,068[кН]; 7. Проверка условия прочности на действие поперечной силы по наклонной трещине: , кН , кН Условие выполняется. 8. Проверка прочности по наклонной сжатой полосе: ; 0,01 для тяжелого бетона; ; Проверка выполняется. 9.Проверка прочности между соседними хомутами: 1633,93>394,17[кН]; Условие выполняется. Крайний пролёт (2 приопорный участок) : Q = 538,59кН 127,327<538,59[кН] 1.Задаемся диаметром поперечной арматуры: d sw ≥ d / 4 =18 / 4 = 5,5мм Принимаем d sw = 6 мм – принимаем арматуру для хомутов А-I 2.Определяем интенсивность хомутов: qsw =[( Q /2)2 / M в ]>= ; [кН/м] 326,786[кН∙м]; qsw =[(632,654/2)2 /326,786] =306,202 кН/м > 77,638 кН; В дальнейших расчетах используем qsw = 306,202 кН 3.Принимаем конструктивный шаг: 30[см] Принимаем Sk = 30 см. 4.Подбираем расчетный шаг арматуры: Sр =(Rsw *Asw 1 *n)/qsw , Rsw =175 МПа Asw 1 =0,283 см2 – площадь одного стержня; n=3 – число каркасов; S р =(175*103 *0,0000283*3)/306,202=0,122 м. 5. Определяем максимальный шаг: Smax =[ j в4 *(1+ j n )* R в t * g в2 * b * h о ]/ Q ; j в4 =1,5 (для тяжелого Б) Smax =[1,5*(1+0)*810*0,3* 0,82]/632,654=0,472 м. 6. Выбираем наименьшее значение шага: S= Sр =100мм Принимаем 1, 033[м]; h0 = 0,82 ≤С0 ≤2 ∙ h0 = 1,64 С0 - условию удовлетворяет Принимаем С0 =1, 033 м. Определяем поперечную силу, воспринимаемую бетоном: 316,346[кН]; Определяем поперечную силу, воспринимаемую хомутами: 316,306[кН]; 7. Проверка условия прочности на действие поперечной силы по наклонной трещине: , кН , кН Условие выполняется. 8. Проверка прочности по наклонной сжатой полосе: ; 0,01 для тяжелого бетона; ; Проверка выполняется. 9.Проверка прочности между соседними хомутами: 3267,89>538,59 [кН] Условие выполняется. Второй пролет (приопорный участок) : Q = 497,42 кН 127,327<497,42[кН] 1.Задаемся диаметром поперечной арматуры: d sw ≥ d / 4 =18 / 4 = 5,5мм Принимаем d sw = 6 мм – принимаем арматуру для хомутов А-I 2.Определяем интенсивность хомутов: qsw =[( Q /2)2 / M в ]>= ; [кН/м] 326,786[кН∙м]; qsw =[(577,312/2)2 /326,786] =254,975 кН/м > 77,638 кН; В дальнейших расчетах используем qsw = 254,975 кН 3.Принимаем конструктивный шаг: 30[см] Принимаем Sk = 30 см. 4.Подбираем расчетный шаг арматуры: Sр =(Rsw *Asw 1 *n)/qsw , Rsw =175 МПа Asw 1 =0,283 см2 – площадь одного стержня; n=3 – число каркасов; S р =(175*103 *0,0000283*3)/254,975=0,185 м. 5. Определяем максимальный шаг: Smax =[ j в4 *(1+ j n )* R в t * g в2 * b * h о ]/ Q ; j в4 =1,5 (для тяжелого Б) Smax =[1,5*(1+0)*810*0,3* 0,82]/577,312=0,382 м. 6. Выбираем наименьшее значение шага: S= Sр =100мм 1,54м]; h0 = 0,82 ≤С0 ≤2 ∙ h0 = 1,64 С0 - условию удовлетворяет Принимаем С0 =1,54 м. Определяем поперечную силу, воспринимаемую бетоном: 232,199[кН]; Определяем поперечную силу, воспринимаемую хомутами: 402,662[кН]; 7. Проверка условия прочности на действие поперечной силы по наклонной трещине: , кН , кН Условие выполняется. 8. Проверка прочности по наклонной сжатой полосе: ; 0,01 для тяжелого бетона; ; Проверка выполняется. 9.Проверка прочности между соседними хомутами: 3267,89>497,42 [кН]; Условие выполняется. Второй пролет (2 приопорный участок) : Q = 455,42 кН 127,327<455,42 [кН] 1.Задаемся диаметром поперечной арматуры: d sw ≥ d / 4 =18 / 4 = 5,5мм Принимаем d sw = 6 мм – принимаем арматуру для хомутов А-I 2.Определяем интенсивность хомутов: qsw =[( Q /2)2 / M в ]>= ; [кН/м] 326,786[кН∙м]; qsw =[(531,671/2)2 /326,786] =216,253 кН/м > 77,638 кН; В дальнейших расчетах используем qsw = 216,253кН 3.Принимаем конструктивный шаг: 30[см] Принимаем Sk = 30 см. 4.Подбираем расчетный шаг арматуры: Sр =(Rsw *Asw 1 *n)/qsw , Rsw =175 МПа Asw 1 =0,283 см2 – площадь одного стержня; n=3 – число каркасов; S р =(175*103 *0,0000283*3)/216,253=0,139 м. 5. Определяем максимальный шаг: Smax =[ j в4 *(1+ j n )* R в t * g в2 * b * h о ]/ Q ; j в4 =1,5 (для тяжелого Б) Smax =[1,5*(1+0)*810*0,3* 0,82]/531,671=0,322 м. 6. Выбираем наименьшее значение шага: S= Sр =100мм 1,22[м]; h0 = 0,82 ≤С0 ≤2 ∙ h0 = 1,64 С0 - условию удовлетворяет Принимаем С0 =1,22 м. Определяем поперечную силу, воспринимаемую бетоном: 267,857[кН]; Определяем поперечную силу, воспринимаемую хомутами: 263,829[кН]; 7. Проверка условия прочности на действие поперечной силы по наклонной трещине: , кН , кН Условие выполняется. 8. Проверка прочности по наклонной сжатой полосе: ; 0,01 для тяжелого бетона; ; Проверка выполняется. 9.Проверка прочности между соседними хомутами: 3267,89>455,42 [кН]; Условие выполняется. 1 Пролетный участок : Q = 157,668 кН 127,327<157,668 [кН] 1.Задаемся диаметром поперечной арматуры: d sw ≥ d / 4 =22 / 4 = 5,5мм Принимаем d sw = 6 мм – принимаем арматуру для хомутов А-I 2.Определяем интенсивность хомутов: qsw =[( Q /2)2 / M в ]>= ; [кН/м] 326,786[кН∙м]; qsw =[(150,396/2)2 /326,786] =17,304 кН/м В дальнейших расчетах используем qsw = 77,638 кН 3.Принимаем конструктивный шаг: 67,5[см] Принимаем Sk = 65 см. 4.Подбираем расчетный шаг арматуры: Sр =(Rsw *Asw 1 *n)/qsw , Rsw =175 МПа Asw 1 =0,283 см2 – площадь одного стержня; n=3 – число каркасов; S р =(175*103 *0,0000283*3)/ 77,638 =0,291 м. 5. Определяем максимальный шаг: Smax =[ j в4 *(1+ j n )* R в t * g в2 * b * h о ]/ Q ; j в4 =1,5 (для тяжелого Б) Smax =[1,5*(1+0)*810*0,3* 0,82]/150,396=1,98 м. 6. Выбираем наименьшее значение шага: S= Sр =250мм 2,05[м]; h0 = 0,82 ≤С0 ≤2 ∙ h0 = 1,64 С0 - условию не удовлетворяет Принимаем С0 =1,64 м. Определяем поперечную силу, воспринимаемую бетоном: 199,259[кН]; Определяем поперечную силу, воспринимаемую хомутами: 127,326[кН]; 7. Проверка условия прочности на действие поперечной силы по наклонной трещине: , кН , кН Условие выполняется. 8. Проверка прочности по наклонной сжатой полосе: ; 0,01 для тяжелого бетона; ; Проверка выполняется. 9.Проверка прочности между соседними хомутами: 1307,144>157,668 [кН]; Условие выполняется. 2 Пролетный участок : Q = 238,21 кН 127,327<238,21 [кН] 1.Задаемся диаметром поперечной арматуры: d sw ≥ d / 4 =18 / 4 = 5,5мм Принимаем d sw = 6 мм – принимаем арматуру для хомутов А-I 2.Определяем интенсивность хомутов: qsw =[( Q /2)2 / M в ]>= ; [кН/м] 326,786[кН∙м]; qsw =[(371,277/2)2 /326,786] =105,456 кН/м В дальнейших расчетах используем qsw = 105,456 кН 3.Принимаем конструктивный шаг: 67,5[см] Принимаем Sk = 65 см. 4.Подбираем расчетный шаг арматуры: Sр =(Rsw *Asw 1 *n)/qsw , Rsw =175 МПа Asw 1 =0,283 см2 – площадь одного стержня; n=3 – число каркасов; S р =(175*103 *0,0000283*3)/ 105,456 =0,241 м. 5. Определяем максимальный шаг: Smax =[ j в4 *(1+ j n )* R в t * g в2 * b * h о ]/ Q ; j в4 =1,5 (для тяжелого Б) Smax =[1,5*(1+0)*810*0,3* 0,82]/371,277=0,805 м. 6. Выбираем наименьшее значение шага: S= Sр =200мм 3,09[м]; h0 = 0,82 ≤С0 ≤2 ∙ h0 = 1,64 С0 - условию не удовлетворяет Принимаем С0 =1,64 м. Определяем поперечную силу, воспринимаемую бетоном: 199,259[кН]; Определяем поперечную силу, воспринимаемую хомутами: 172,947[кН]; 7. Проверка условия прочности на действие поперечной силы по наклонной трещине: , кН , кН Условие выполняется. 8. Проверка прочности по наклонной сжатой полосе: ; 0,01 для тяжелого бетона; ; Проверка выполняется. 9.Проверка прочности между соседними хомутами: 1633,93>238,21 [кН]; Условие выполняется. 3 Пролетный участок : Q = 243,21 кН 127,327<243,21 [кН] 1.Задаемся диаметром поперечной арматуры: d sw ≥ d / 4 =18 / 4 = 5,5мм Принимаем d sw = 6 мм – принимаем арматуру для хомутов А-I 2.Определяем интенсивность хомутов: qsw =[( Q /2)2 / M в ]>= ; [кН/м] 326,786[кН∙м]; qsw =[(300,066/2)2 /326,786] =35,572 кН/м В дальнейших расчетах используем qsw = 77,638 кН 3.Принимаем конструктивный шаг: 67,5[см] Принимаем Sk = 65 см. 4.Подбираем расчетный шаг арматуры: Sр =(Rsw *Asw 1 *n)/qsw , Rsw =175 МПа Asw 1 =0,283 см2 – площадь одного стержня; n=3 – число каркасов; S р =(175*103 *0,0000283*3)/ 77,638 =0,291 м. 5. Определяем максимальный шаг: Smax =[ j в4 *(1+ j n )* R в t * g в2 * b * h о ]/ Q ; j в4 =1,5 (для тяжелого Б) Smax =[1,5*(1+0)*810*0,3* 0,82]/300,066=0,97 м. 6. Выбираем наименьшее значение шага: S= Sр =250мм 2,05[м]; h0 = 0,82 ≤С0 ≤2 ∙ h0 = 1,64 С0 - условию не удовлетворяет Принимаем С0 =1,64 м. Определяем поперечную силу, воспринимаемую бетоном: 199,259[кН]; Определяем поперечную силу, воспринимаемую хомутами: 127,326[кН]; 7. Проверка условия прочности на действие поперечной силы по наклонной трещине: , кН , кН Условие выполняется. 8. Проверка прочности по наклонной сжатой полосе: ; 0,01 для тяжелого бетона; ; Проверка выполняется. 9.Проверка прочности между соседними хомутами: 1307,144>243,21 [кН]; Условие выполняется. 4 Пролетный участок : Q = 323,154 кН 127,327<323,154 [кН] 1.Задаемся диаметром поперечной арматуры: d sw ≥ d / 4 =18 / 4 = 5,5мм Принимаем d sw = 6 мм – принимаем арматуру для хомутов А-I 2.Определяем интенсивность хомутов: qsw =[( Q /2)2 / M в ]>= ; [кН/м] 326,786[кН∙м]; qsw =[(254,425/2)2 /326,786] =49,52 кН/м В дальнейших расчетах используем qsw = 77,638 кН 3.Принимаем конструктивный шаг: 67,5[см] Принимаем Sk = 65 см. 4.Подбираем расчетный шаг арматуры: Sр =(Rsw *Asw 1 *n)/qsw , Rsw =175 МПа Asw 1 =0,283 см2 – площадь одного стержня; n=3 – число каркасов; S р =(175*103 *0,0000283*3)/ 77,638 =0,291 м. 5. Определяем максимальный шаг: Smax =[ j в4 *(1+ j n )* R в t * g в2 * b * h о ]/ Q ; j в4 =1,5 (для тяжелого Б) Smax =[1,5*(1+0)*810*0,3* 0,82]/254,425=1,17 м. 6. Выбираем наименьшее значение шага: S= Sр =250мм 2,05[м]; h0 = 0,82 ≤С0 ≤2 ∙ h0 = 1,64 С0 - условию не удовлетворяет Принимаем С0 =1,64 м. Определяем поперечную силу, воспринимаемую бетоном: 199,259[кН]; Определяем поперечную силу, воспринимаемую хомутами: 127,326[кН]; 7. Проверка условия прочности на действие поперечной силы по наклонной трещине: , кН , кН Условие выполняется. 8. Проверка прочности по наклонной сжатой полосе: ; 0,01 для тяжелого бетона; ; Проверка выполняется. 9.Проверка прочности между соседними хомутами: 1307,144>323,154 [кН]; Условие выполняется. 3.9. РАСЧЕТ УЗЛА СОПРЯЖЕНИЯ РИГЕЛЯ С КОЛОННОЙ. Определяем площадь сечения закладных деталей: Аpl = Mоп /Z*Ry Ry = 24,5 кН/см2 Аpl = 513,312*100/85,5*24,5 = 24,405 см2 =300мм =400мм Определим длину сварных швов 1,3 - обеспечение надежной работы сварного шва по выровненному моменту; ¾ катет сварного шва, м kf <=1,2* tpl к =1,2*8=9,6 мм; принимаем kf =8мм -расчетное сопротивление сварного шва на срез для сварки электродами Э42 = 180000 кН*м N = Mоп /Z = 513,312/0.855 = 600,365 кН – продольная сила Т = Q*f = 632,554*0,15 = 94,883 кН – реакция от трения одной закладной детали о другую f = 0,15 – коэффициент трения Определяем минимальную длину закладных деталей при двустороннем сварном шве: Определяем толщину закладной детали =12.2мм 8мм 3.8. ЭПЮРА МАТЕРИАЛОВ И КОНСТРУИРОВАНИЯ РИГЕЛЯ.
Определим значения W и 20d для стержней, которые будем обрывать. Q – расчетная поперечная сила в рассматриваемом сечении, принимаемая с помощью эпюры арматуры и эпюры поперечных сил, d – диаметр обрываемого стержня, qsw - интенсивность поперечных стержней:
4. СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ. 1. В.Н. Байков, Э.Е. Сигалов/ Железобетонные конструкции. Общий курс. – Москва, Стройиздат, 1991. 2. СНиП 2.03.01-84* «Бетонные и железобетонные конструкции»×, Госстрой СССР, М.: 1989. 3. Стуков В.П Монолитный вариант плоского перекрытия с балочными плитами./ Методические указания к КП №1 «Железобетонные конструкции», РИО АЛТИ, 1979. 4. Стуков В.П. Сборный вариант плоского перекрытия с балочными плитами. Компоновка перекрытия и проектирование панели/ Методические указания к КП №1 «Железобетонные конструкции», РИО АЛТИ, 1981. 5. Стуков В.П Железобетонные конструкции/ Основные данные и нормативные материалы к КП №1, 2, РИО АЛТИ, 1992. 6. Русланов В.М./ Строительные конструкции зданий и основы их расчета. М.: Высшая школа, 1987. |