Курсовая работа: ЭСН и ЭО цеха обработки корпусных деталей

Название: ЭСН и ЭО цеха обработки корпусных деталей
Раздел: Рефераты по коммуникации и связи
Тип: курсовая работа

Нижегородское высшее военно-инженерное командное училище

(военный институт)

Кафедра электрификации и автоматизации

Курсовая работа

по дисциплине «Электропитающие сети и электроснабжение »

Тема: «ЭСН и ЭО цеха обработки корпусных деталей»

Вариант № 6

Учебная группа 4173

Студент: Дементьев В.С.

Руководитель: Мещеряков И. И.

Кстово

2010 г.

Оглавление

Введение........................................................................................................... 3

1. Характеристика производства и потребителей электроэнергии............... 4

2. Расчет электрических нагрузок цеха.......................................................... 5

3. Выбор числа и мощности питающих трансформаторов......................... 10

4. Расчет и выбор компенсирующих устройств. ......................................... 10

5. Определение центра нагрузок цеха.......................................................... 12

6. Расчет линий электроснабжения............................................................... 13

7. Расчет токов короткого замыкания.......................................................... 43

8. Расчет и выбор аппаратов защиты........................................................... 48

9. Кабельный журнал.................................................................................... 54

10. Используемое оборудование для электроснабжения цеха.................... 55

Список используемой литературы............................................................... 57

Введение.

Повышение уровня электрификации производства и эффективности использования энергии основано на дальнейшем развитии энергетической базы, непрерывном увеличении электрической энергии.

В настоящее время при наличии мощных электрических станций, объединённых в электрические системы, имеющих высокую надёжность электроснабжения, на многих промышленных предприятиях продолжается сооружение электростанций. Необходимость их сооружения обуславливается большой удалённостью от энергетических систем, потребностью в тепловой энергии для производственных нужд и отопления, необходимостью резервного питания ответственных потребителей.

В настоящее время разработаны метода расчётов и проектирования цеховых сетей, выбора мощности цеховых трансформаторов, методика определения цеховых нагрузок и т. д. В связи с этим большое значение приобретают вопросы подготовки высококвалифицированных кадров, способных успешно решать вопросы проектирования электроснабжения и практических задач.

1. Характеристика производства и потребителей электроэнергии.

Цех обработки корпусных деталей (ЦОКД) предназначен для механической и антикоррозийной обработки изделий. Он содержит станочное отделение, гальванический и сварочные участки. Кроме того, имеются вспомогательные, бытовые и служебные помещения.

Цех получает ЭСН от ГПП. Расстояние от ГПП до цеховой ТП – 0,8 км, а от энергосистемы до ГПП – 16 км.

Низкое напряжение на ГПП – 6-10 кВ. Количество рабочих смен – 2. Потребители цеха относятся к 2 и 3 категории надежности ЭСН.

Грунт в районе цеха – суглинок при температуре +5 ºС. Каркас здания смонтирован из блоков-секций длиной 8 м каждый.

Размеры цеха А×В×Н=48×30×8 м.

Все помещения, кроме станочного отделения, двухэтажные высотой 3,6 м.

Перечень ЭО цеха дан в таблице 1.

Таблица 1 – Перечень электрооборудования сварочного участка цеха.

№ на плане	Наименование электрооборудования	Р_эп , кВт	Примечание
1	Сварочные аппараты	52	ПВ=60%
1…4	Гальванические ванны	30
10,11	Вентиляторы	10
12,13	Продольно-фрезерные станки	33
14,15	Горизонтально-расточные станки	10,5
16,24,25	Агрегатно-расточные станки	14
17,18	Плоскошлифовальные станки	12
19…23	Краны консольные поворотные	6,5	ПВ=25%
26	Токарно-шлифовальный станок	11
27…30	Радиально-сверлильные станки	5,2
31,32	Алмазно-расточные станки	6

2. Расчет электрических нагрузок цеха.

Расчет производится методом упорядоченных диаграмм. Этот метод сводится к расчету максимальных расчетных нагрузок электроприемников.

, где cosφ – коэффициент активной мощности, определяется по [1, таблице 1.5.1];

Р_ЭП – активная мощность электроприемника.

, где Р_р – средняя активная мощность;

tgφ – коэффициент реактивной мощности.

, где Р_р – средняя активная мощность;

Q_р – средняя реактивная мощность.

, где S_i – полная мощность i-го электроприемника;

m – масштаб нагрузки.

1) Сварочные аппараты:

2) Гальванические ванны:

3) Вентиляторы:

4) Продольно-фрезерные станки:

5) Горизонтально-расточные станки:

6) Агрегатно-расточные станки:

7) Плоскошлифовальные станки:

8) Краны консольные поворотные:

9) Токарно-шлифовальный станок:

10) Радиально-сверлильные станки:

11) Алмазно-расточные станки:

Результаты расчетов сводятся в таблицу 2:

Таблица 2 – Сводная ведомость нагрузок

№ п/п	Наименование электрооборудования	Кол-во	Р_у , кВт	К_И	ПВ, %	К_С	cosφ	Р_р , кВт	Q_р , кВАР	S_Р , кВА	∑S_p, кВА	r
1	Сварочные аппараты	4	52	0,2	60	0,6	0,6	24,02	32	40	160	3,6
2	Гальванические ванны	5	30	0,7	0,8	0,8	24	18	30	150	3
3	Вентиляторы	2	10	0,6	0,7	0,8	8	6	10	20	1,78
4	Продольно-фрезерные станки	2	33	0,14	0,16	0,5	16,5	28,5	32	64	3
5	Горизонтально-расточные станки	2	10,5	0,14	0,16	0,5	5,25	9	10	20	1,78
6	Агрегатно-расточные станки	3	14	0,14	0,16	0,5	7	12	13,8	41.4	2
7	Плоскошлифовальные станки	2	12	0,14	0,16	0,5	6	10	12	24	1,9
8	Краны консольные поворотные	5	6,5	0,1	25	0,2	0,5	1,63	2,8	3	15	0,95
9	Токарно-шлифовальный станок	1	11	0,14	0,16	0,5	5,5	9,5	11	11	1,87
10	Радиально-сверлильные станки	4	5,2	0,14	0,16	0,5	2,6	4,5	5,2	20,8	1,29
11	Алмазно-расточные станки	2	6	0,14	0,16	0,5	3	5,19	6	12	1,38
S_ц =538,2

3. Выбор числа и мощности питающих трансформаторов.

В цеху находятся электроприемники второй категории которые обеспечивающие жизнедеятельность (вентиляция и кондиционирование) поэтому на трансформаторной подстанции будут установлены два трансформатора.

Определяем мощность трансформаторов:

, где S_Ц – полная мощность цеха.

Определяем потери в трансформаторе:

;

C учетом расчетов выбираем 2 трансформатора ТМ – 400-10/0,4 – трансформаторы силовые масляные.

Технические характеристики трансформатора
Мощность, кВА	400
Напряжение ВН, кВ	10
Напряжение НН, кВ	0,4
Схема и группа соединения	Y/Yн-0, Д/Yн-11
Напряжение к.з. при 75 С, %	4,5
Потери х.х., Вт	830
Потери к.з., Вт	5500
Длина, мм	1305
Ширина, мм	830
Высота, мм	1660
Масса, кг	1285

4. Расчет и выбор компенсирующих устройств.

Расчетную реактивную мощность компенсирующих устройств можно определить из соотношения:

, где Q_K _. _P _. – расчетная мощность компенсирующего устройства, кВАР;

α – коэффициент, учитывающий повышение cosφестественным способом, принимается α=0,9;

- коэффициенты реактивной мощности до и после компенсации соответственно.

Компенсацию мощности производим до , тогда

1) Сварочные аппараты:

2) Продольно-фрезерные станки:

3) Горизонтально-расточные станки:

4) Агрегатно-расточные станки:

5) Плоскошлифовальные станки:

6) Краны консольные поворотные:

7) Токарно-шлифовальный станок:

8) Радиально-сверлильные станки:

9) Алмазно-расточные станки:

Компенсирующие устройства буду установлены в точках I и II.

Расчетная мощность компенсирующего устройства в точке Iравна:

Расчетная мощность компенсирующего устройства в точке IIравна:

Типы компенсирующих устройств занесены в таблицу 3:

Таблица 3 – Типы компенсирующих устройств

№ п/п	Место установки	Тип компенсирующего устройства	Мощность, кВАр	Номинальный ток фазы, А	Габаритные размеры (В×Ш×Г)
1	I	УКРМ -0,4-100-УХЛ3	100	144	600 × 600 × 200
2	II	УКРМ -0,4-125-УХЛ3	125	137	1200 × 800 × 300

Структура условного обозначения

Пример маркировки:УКРМ-0,4-40-УХЛ4

Пояснение маркировки:

· УКРМ - установка компенсации реактивной мощности;

· 0,4 - номинальное напряжение, кВ;

· 40 - номинальная мощность, кВАр;

· УХЛ4 - климатическое исполнение и категория размещения.

5. Определение центра нагрузок цеха.

Определим условные координаты центра нагрузок цеха:

;

6. Расчет линий электроснабжения.

Расчет линий электропередач производим методом проводникового материала. Всю схему электроснабжения цеха разделим на два участка и составим для каждого участка схемы замещения.

Рассчитаем первую схему. Составим 1 схему замещения:

Определим значения моментов на участках схемы, результаты сведены в таблицу 4.

Таблица 4 – Расчетная таблица моментов нагрузки для первой схемы.

Участок	Длина, м	Рр, кВт	М, кВт*м
ШР2-11	14	8	112
ШР2-10	11	8	88
ШР2-9	10	24	240
ШР2-8	7	24	168
ШР2-7	4	24	96
ШР2-6	1	24	24
ШР2-5	3	24	72
ШР1-ШР2	11	136	1496
ШР1-4	2	24,02	48,04
ШР1-3	7	24,02	168,14
ШР1-2	11	24,02	264,22
ШР1-1	13	24,02	312,26
ШО1-ШР1	19	232,08	2288,66

Вычисляем приведенные моменты нагрузок на участках, где сеть разветвляется, а именно: участки ШО1-ШР1 и ШР1-ШР2.

Для прокладки выбираем провод марки ВВГ.

ВВГ — силовой кабель для передачи и распределения электроэнергии в стационарных установках. Количество жил в них насчитывается от 1 до 5, площадь сечения — от 1,5 до 240 кв. мм. Они рассчитаны на напряжение 660, 1000 и 6000 В. В качестве проводников в ВВГ используется медная проволока; изоляция и оболочка выполнены из поливинилхлоридных пластикатов.

Расчетное сечение провода для участка ШО1-ШР1:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШО1-ШР1:

Вывод: так как , то берем сечение которое удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме при прокладке открыто.

Определяем фактическую потерю напряжения на участке ШО1-ШР1:

Допустимые потери напряжения на ответвлениях от точки ШР1 составят:

Расчетное сечение провода для участка ШР1-1:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР1-1:

Вывод: так как , то берем сечение которое удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме

Расчетное сечение провода для участка ШР1-2:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР1-2:

Расчетное сечение провода для участка ШР1-3:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР1-3:

Расчетное сечение провода для участка ШР1-4:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР1-4:

Расчетное сечение провода для участка ШР1-ШР2:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР1-ШР2:

Вывод: так как , то берем сечение которое удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

Определяем фактическую потерю напряжения на участке ШР1-ШР2:

Допустимые потери напряжения на ответвлениях от точки ШР2 составят:

Расчетное сечение провода для участка ШР2-5:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР2-5:

Вывод: так как , то берем сечение которое удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режим .

Расчетное сечение провода для участка ШР2-6:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР2-6:

Расчетное сечение провода для участка ШР-7:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР2-7:

Расчетное сечение провода для участка ШР2-8:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР2-8:

Расчетное сечение провода для участка ШР2-9:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР2-9:

Расчетное сечение провода для участка ШР2-10:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР2-10:

Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

Расчетное сечение провода для участка ШР2-11:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР2-11:

Рассчитаем вторую схему. Составим 2 схему замещения:

Определим значения моментов на участках схемы, результаты сведены в таблицу 5.

Таблица 5 – Расчетная таблица моментов нагрузки для второй схемы.

Участок	Длина, м	Рр, кВт	М, кВт*м
ШР3-26	10	5,5	55
ШР3-25	15	7	105
ШР3-24	9	7	63
ШР3-20	16	1,63	26
ШР3-19	8	1,63	13
ШР3-14	18	5,25	94,5
ШР3-13	10	16,5	165
ШР3-12	4	16,5	66
ШО2-ШР3	15	61	915
ШР4-32	4	3	12
ШР4-31	11	3	33
ШР4-30	14	2,6	49,4
ШР4-29	19	2,6	49,4
ШР4-28	23	2,6	59,8
ШР4-27	27	2,6	70,2
ШР3-ШР4	62	16,4	1016,8
ШР5-23	9	1,63	14,63
ШР5-22	17	1,63	27,63
ШР5-21	25	1,63	40,63
ШР5-18	3	6	18
ШР5-17	11	6	66
ШР5-16	18	7	126
ШР5-15	23	5,25	120,75
ШР4-ШР5	5	29,13	145,63

Вычисляем приведенные моменты нагрузок на участках, где сеть разветвляется, а именно: участки ШО2-ШР3, ШР3-ШР4 и ШР4-ШР5.

Для прокладки выбираем провод марки ВВГ.

Расчетное сечение провода для участка ШО2-ШР3:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШО2-ШР3:

Определяем фактическую потерю напряжения на участке ШО2-ШР3:

Допустимые потери напряжения на ответвлениях от точки ШР3 составят:

Расчетное сечение провода для участка ШР3-12:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР3-12:

Расчетное сечение провода для участка ШР3-13:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР3-13:

Расчетное сечение провода для участка ШР3-14:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР3-14:

Расчетное сечение провода для участка ШР3-19:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР3-19:

Расчетное сечение провода для участка ШР3-20:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР3-20:

Расчетное сечение провода для участка ШР3-24:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР3-24:

Расчетное сечение провода для участка ШР3-25:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР3-25:

Расчетное сечение провода для участка ШР3-26:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР3-26:

Расчетное сечение провода для участка ШР3-ШР4:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР3-ШР4:

Определяем фактическую потерю напряжения на участке ШР3-ШР4:

Допустимые потери напряжения на ответвлениях от точки ШР4 составят:

Расчетное сечение провода для участка ШР4-27:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР4-27:

Расчетное сечение провода для участка ШР4-28:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР4-28:

Расчетное сечение провода для участка ШР4-29:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР4-29:

Расчетное сечение провода для участка ШР4-30:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР4-30:

Расчетное сечение провода для участка ШР4-31:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР4-31:

Расчетное сечение провода для участка ШР4-32:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР4-32:

Расчетное сечение провода для участка ШР4-ШР5:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР4-ШР5:

Определяем фактическую потерю напряжения на участке ШР4-ШР5:

Допустимые потери напряжения на ответвлениях от точки ШР5 составят:

Расчетное сечение провода для участка ШР5-15:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР5-15:

Расчетное сечение провода для участка ШР5-16:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР5-16:

Расчетное сечение провода для участка ШР5-17:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР5-17:

Расчетное сечение провода для участка ШР5-18:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР5-18:

Расчетное сечение провода для участка ШР5-21:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР5-21:

Расчетное сечение провода для участка ШР5-22:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР5-22:

Расчетное сечение провода для участка ШР5-23:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР5-23:

7. Расчет токов короткого замыкания.

Определим токи однофазного, двухфазного и трехфазного короткого замыкания для четырех точек К1, К2, К3 и К4.

Для точки К1:

Определим полное сопротивление линии:

, где γ – удельная проводимость материала, для меди γ=50 м/(Ом*мм² );

S – сечение проводника, мм² .

, где x₀ – удельное индуктивное сопротивление, мОм/м.

Сопротивления трансформатора равны:

Определим значение трехфазного тока КЗ:

, где U – напряжение в точке КЗ, В;

Z_k - полное сопротивление до точки КЗ.

Ударный коэффициент равен

Ударный ток КЗ равен:

Действующее значение ударного тока равно:

- коэффициент действующего значения ударного тока.

Двухфазный ток КЗ:

Однофазный ток КЗ равен:

, где Z_П – полное сопротивление петли «фаза-нуль» до точки КЗ.

Для точки К2:

Определим полное сопротивление линии:

, где γ – удельная проводимость материала, для меди γ=50 м/(Ом*мм² );

S – сечение проводника, мм² .

, где x₀ – удельное индуктивное сопротивление, мОм/м.

Сопротивления трансформатора равны:

Определим значение трехфазного тока КЗ:

, где U – напряжение в точке КЗ, В;

Z_k - полное сопротивление до точки КЗ.

Ударный коэффициент равен

Ударный ток КЗ равен:

Действующее значение ударного тока равно:

- коэффициент действующего значения ударного тока.

Двухфазный ток КЗ:

Однофазный ток КЗ равен:

, где Z_П – полное сопротивление петли «фаза-нуль» до точки КЗ.

Для точки К3:

Определим полное сопротивление линии:

, где γ – удельная проводимость материала, для меди γ=50 м/(Ом*мм² );

S – сечение проводника, мм² .

, где x₀ – удельное индуктивное сопротивление, мОм/м.

Сопротивления трансформатора равны:

Определим значение трехфазного тока КЗ:

, где U – напряжение в точке КЗ, В;

Z_k - полное сопротивление до точки КЗ.

Ударный коэффициент равен

Ударный ток КЗ равен:

Действующее значение ударного тока равно:

- коэффициент действующего значения ударного тока.

Двухфазный ток КЗ:

Однофазный ток КЗ равен:

, где Z_П – полное сопротивление петли «фаза-нуль» до точки КЗ.

Для точки К4:

Определим полное сопротивление линии:

, где γ – удельная проводимость материала, для меди γ=50 м/(Ом*мм² );

S – сечение проводника, мм² .

, где x₀ – удельное индуктивное сопротивление, мОм/м.

Сопротивления трансформатора равны:

Определим значение трехфазного тока КЗ:

, где U – напряжение в точке КЗ, В;

Z_k - полное сопротивление до точки КЗ.

Ударный коэффициент равен

Ударный ток КЗ равен:

Действующее значение ударного тока равно:

- коэффициент действующего значения ударного тока.

Двухфазный ток КЗ:

Однофазный ток КЗ равен:

, где Z_П – полное сопротивление петли «фаза-нуль» до точки КЗ.

Результаты расчетов сведены в таблицу 6.

Таблица 6 – Сводная ведомость токов КЗ по точкам.

№ точек КЗ	Трехфазные токи КЗ								Двухфазные токи КЗ	Однофазные токи КЗ
№ точек КЗ	X_л , мОм	R_л , мОм	Z_п , мОм	I_к ⁽³⁾ , кА	К_у	i_у , кА	q	I_у , кА	I_k ⁽²⁾ , кА	X_п , мОм	R_п , мОм	Z_п , мОм	I_к ⁽¹⁾ , кА
К1	0,27	0,48	0,55	13,59	1	19,2	1	13,59	11,6	0,27	0,96	0,99	5,7
К2	1,71	3,04	3,5	11,5	1	16,22	1	11,5	9,78	1,71	6,08	6,32	5,33
К3	0,99	3,19	3,34	11,62	1	16,4	1	11,62	9,9	0,99	6,38	6,46	5,32
К4	0,9	50	50	3,39	1	4,78	1	3,39	2,88	0,9	100	100	2,3

8. Расчет и выбор аппаратов защиты.

Участок от ТП до ШО1:

I = 378,16А

Выбираем автоматический выключатель ВА-55-37-3

Участок от ШО1 до ШР1:

I = 378,16А

Выбираем автоматический выключатель ВА-55-37-3

Участок от ШР1 до ШР2:

I = 221,6А

Выбираем автоматический выключатель ВА-55-35-3

Участок от ШР2 до 11 потребителя:

I = 13,3А

Выбираем автоматический выключатель SH204L С16А/4п/ 4,5кА

Аналогичным способом выбираем все остальные аппараты защиты.

Таблица 7 – аппараты защиты.

Участок	Ток I,A	Выбранный аппарат защиты
ШО1-ШР1	378,16	ВА-55-37-3
ШР1-1	39,14	SH204L С40А/4п/ 4,5кА
ШР1-2	39,14	SH204L С40А/4п/ 4,5кА
ШР1-3	39,14	SH204L С40А/4п/ 4,5кА
ШР1-4	39,14	SH204L С40А/4п/ 4,5кА
ШР1-ШР2	221,60	ВА-55-35-3
ШР2-5	39,10	SH204L С40А/4п/ 4,5кА
ШР2-6	39,10	SH204L С40А/4п/ 4,5кА
ШР2-7	39,10	SH204L С40А/4п/ 4,5кА
ШР2-8	39,10	SH204L С40А/4п/ 4,5кА
ШР2-9	39,10	SH204L С40А/4п/ 4,5кА
ШР2-10	13,03	SH204L С16А/4п/ 4,5кА
ШР2-11	13,03	SH204L С16А/4п/ 4,5кА
ШО2-ШР3	173,60	ВА-55-35-3
ШР3-12	26,90	SH204L С40А/4п/ 4,5кА
ШР3-13	26,90	SH204L С40А/4п/ 4,5кА
ШР3-14	8,60	SH204L С10А/4п/ 4,5кА
ШР3-19	2,65	SH204L С6А/4п/ 4,5кА
ШР3-20	2,65	SH204L С6А/4п/ 4,5кА
ШР3-24	11,40	SH204L С16А/4п/ 4,5кА
ШР3-25	11,40	SH204L С16А/4п/ 4,5кА
ШР3-26	8,96	SH204L С10А/4п/ 4,5кА
ШР3-ШР4	74,20	ВА-55-31-3
ШР4-27	4,24	SH204L С6А/4п/ 4,5кА
ШР4-28	4,24	SH204L С6А/4п/ 4,5кА
ШР4-29	4,24	SH204L С6А/4п/ 4,5кА
ШР4-30	4,24	SH204L С6А/4п/ 4,5кА
ШР4-31	4,90	SH204L С6А/4п/ 4,5кА
ШР4-32	4,90	SH204L С6А/4п/ 4,5кА
ШР4-ШР5	47,50	ВА-55-29-3
ШР5-15	8,55	SH204L С10А/4п/ 4,5кА
ШР5-16	11,40	SH204L С16А/4п/ 4,5кА
ШР5-17	9,78	SH204L С10А/4п/ 4,5кА
ШР5-18	9,78	SH204L С10А/4п/ 4,5кА
ШР5-21	2,70	SH204L С6А/4п/ 4,5кА
ШР5-22	2,70	SH204L С6А/4п/ 4,5кА
ШР5-23	2,70	SH204L С6А/4п/ 4,5кА

10. Используемое оборудование для электроснабжения цеха

Наименование	Маркировка	Количество	Ед. изм
Трансформатор	ТМ-250-10/0,4	2	шт.
Компенсационное уст-во	УКРМ-0,4-100-УХЛ3	1	шт.
Компенсационное уст-во	УКРМ-0,4-125-УХЛ3	1	шт.
Распределительный щит	ЩО 70-3-01	2	шт.
Шкаф распределительный	ШР11	5	шт.
Автоматически выключатели	ВА-55-37-3	1	шт.
	ВА-55-35-3	2	шт.
	ВА-55-31-3	1	шт.
	ВА-55-29-3	1	шт.
	SH204L С40А/4п/ 4,5кА	11	шт.
	SH204L С16А/4п/ 4,5кА	5	шт.
	SH204L С10А/4п/ 4,5кА	5	шт.
	SH204L С6А/4п/ 4,5кА	11	шт.
Кабель	ВВГ 4х120	19	м.
	ВВГ 4х70	26	м.
	ВВГ 4х25	62	м.
	ВВГ 4х16	5	м.
	ВВГ 4х4	125	м.
	ВВГ 4х1,5	239	м.

Список используемой литературы:

1. Расчет и проектирование схем электроснабжения. Методическое пособие для курсового проектирования. – 2-е изд., испр. – М.: ИД «ФОРУМ»: ИНФРА-М,2008. – 214 с.

2. Схемы и подстанции электроснабжения: Справочник: учеб. Пособие. – М.: ИД «ФОРУМ»: ИНФПА-М, 2009. – 480 с.

3. Правила устройства электроустановок. – М.: КНОРУС, 2009. – 488 с.