РАСЧЕТНО-ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
к курсовому проекту
на тему: «Отопление и вентиляция животноводческих зданий»
Введение
Теплоснабжение является составной частью инженерного обеспечения сельского хозяйства. Повышение продуктивности в животноводстве и растениеводстве, укрепление кормовой базы, повышение сохранности сельскохозяйственной продукции, улучшение условий жизни сельского населения неразрывно связано с теплоснабжением. 8% от всех работающих в сельскохозяйственной отрасли заняты в теплоснабжении.
Специализация производства в животноводстве повышает требования к микроклимату. Содержание животных в холодных и плохо вентилируемых помещениях приводит к снижению продуктивности на 15–40%, расход кормов увеличивается на 10–30%, заболевания молодняка увеличиваются в 2–3 раза. Продуктивность в животноводстве по 1/3 определяется условиями содержания.
Большую роль играет поддержание микроклимата в современных коровниках. Он способствует максимальной продуктивности, наилучшей сохранности и интенсивному росту молодняка.
Для поддержания микроклимата на животноводческих фермах и комплексах принимают ОВС, посредством которых подают подогретый воздух в верхнюю зону помещения, предусматривая дополнительную подачу наружного воздуха в теплый период года через вентбашни. Удаляют воздух из помещения либо при помощи вентбашень, либо через окна и вытяжные шахты. В холодный и переходной периоды воздух удаляют из помещения через вентбашни при неработающих осевых вентиляторах. В теплый период требуемое количество воздуха подают вентбашнями, при этом удаляют воздух из помещения через фрамуги окон и из навозных каналов.
1. Составление исходных данных
Из приложения Г /1/ выписываем расчетные параметры наружного воздуха в таблицу 1.
Таблица 1 Расчетные параметры наружного воздуха
Примечание: tн.о.
-средняя температура наиболее холодной пятидневки;
t – средняя температура наиболее теплой пятидневки.
Для переходного периода принимаем температуру наружного воздуха   и энтальпию   /1/.
В таблицу 2 записываем параметры внутреннего воздуха /2/.
Таблица 2 Расчетные параметры внутреннего воздуха
Примечание:  – расчетная температура внутреннего воздуха, ;
 – относительная влажность, %;
 - предельно-допустимая концентрация (ПДК) углекислого газа в зоне содержания животных,  (таблица 10.4 /2/).
В таблицу 3 записываем выделение вредности животными /2/.
Таблица 3 Выделение теплоты, влаги и углекислого газа свиньями
В таблицу 4 выписываем температурные коэффициенты /2/.
Таблица 4 Температурные коэффициенты для свиней
 Периоды года |
Температура , |
Температурные коэффициенты |
| Тепловыделений |
Влаговыделений Выделений
|
| полных |
Явных |
| Холодный |
18 |
0,92 |
0,74 |
1,31 0,92 |
| Переходный |
18 |
0,92 |
0,74 |
1,31 0,92 |
| Теплый |
26,6 |
0,86 |
0,34 |
2,2 0,86 |
Для расчета термических сопротивлений теплопередаче для стен, перекрытий и дверей необходимо знать теплотехнические характеристики строительных материалов и конструкций. Из таблицы 1.12 /2/ выписываем необходимые данные в таблицу 5.
Таблица 5 Теплотехнические характеристики строительных материалов и конструкций
| Наименование материала |
 ,  |
Расчетные коэффициенты при условиях эксплуатации |
Теплопроводности,  Б |
Теплоусвоения,  Б |
| Силикатный кирпич |
1800 |
0,87 |
10,9 |
| Глиняный кирпич |
1800 |
0,81 |
10,12 |
| Рубероид |
600 |
0,17 |
3,53 |
| Известково-песчаный раствор |
1600 |
0,81 |
9,76 |
| Сосна поперек волокон |
500 |
0,18 |
4,54 |
| Плиты минераловатные |
50 |
0,06 |
0,48 |
| Рубероид |
600 |
0,17 |
3,53 |
2. Расчет теплопотерь через ограждающие конструкции
Определяем термическое сопротивление теплопередаче наружных стен, перекрытий, дверей и ворот,  :
 ,
где  – коэффициент теплоотдачи на внутренней поверхности ограничиваю-
щей конструкции,  ;
 – толщина слоя материала, м;
 - коэффициент теплопроводности материала (принимаем по таблице 5),  ;
 – термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки (таблица 3.5 /2/), ;
 – коэффициент теплоотдачи на наружной поверхности ограничивающей конструкции (принимаем =23 .
Для перекрытий и дверей принимаем =8,7 /2/. Значение для наружных стен принимаем в зависимости от заполнения животными 1м2
пола.
Рассчитываем заполнение помещения животными,  :
 ,
где  – масса одного животного,  ;
 – количество животных;
 – площадь помещения,  ;
 ;
Так как заполнение животными помещения  , то принимаем для стен и потолков  /2/.
Тогда термическое сопротивление теплопередаче для:
– наружных стен
 = ;
– перекрытия
 = 1,99
– дверей и ворот
 = .
Рассчитываем термическое сопротивление теплопередаче отдельных зон пола:
 ,
где  – сопротивление теплопередаче рассматриваемой зоны неутепленного
пола,;
– толщина утепляющего слоя, ;
– теплопроводность утепляющего слоя,.
Сопротивление теплопередаче принимаем равной (стр. 39 /2/):
─для I зоны: 
─для II зоны: 
─для III зоны: 
─для IV зоны: 
 ;
 ;
 ;
 .
Определяем требуемое сопротивление теплопередаче наружных стен и перекрытия,:
 ,
где – расчетная температура внутреннего воздуха в холодный период, ;
 – расчетная температура наружного воздуха в холодный период года,;
 – нормативный температурный перепад (принимаем по таблице 3.6 /2/),;
– коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности по отношению к наружному воздуху (принимаем n=1 /2/).
Значение нормативного температурного перепада следующее:
– для наружных стен
 =+ =18–13,5=4,5;
– для перекрытия
=0,8*(+)=0,8*(18–13,5)=3,6;
где температуру точки росы  принимаем из приложения  /1/ при  и  –  .
Значение расчетной температуры наружного воздуха принимают в зависимости от тепловой инерции  наружного ограждения (стр. 33 /2/).
Тепловая инерция ограничивающей конструкции:
 ,
где  – расчетный коэффициент теплоусвоения материала отдельных слоев ограждающей конструкции (таблица 5), ;
– для наружных стен
 ;
– для перекрытия
 .
Исходя из полученного выражения, в качестве расчетной температуры наружного воздуха принимаем:
– для наружных стен при 4< <7 среднюю температуру наиболее холодных трех суток равную
 ;
– для перекрытия при  <4 среднюю температуру наиболее холодных суток равную
= =-31.
Следовательно, находим требуемое сопротивление теплопередаче наружных стен и перекрытия:
 .
 .
Аналогично определяем требуемое термическое сопротивление наружных дверей:
–  ;
– =+=18–13,5=4,5;
–  ;
Принимаем термическое сопротивление теплопередаче заполнения световых проемов равным:
для двойного остекления в деревянных переплетах
 .
Требуемое сопротивление теплопередаче окон для производственных и вспомогательных промышленных предприятий с влажным или мокрым режимом (таблица 3.7 /2/) следующее:  ,
т. к. -  =18 – (-25)=43.
Сравниваем расчетные термические сопротивления ограждающих конструкций с требуемыми термическими сопротивлениями.
Исходя из того, что требуемое термическое сопротивление должно быть меньше расчетного термического сопротивления, проверяем соблюдение санитарно-гигиенических норм:
─для наружных стен:
  ;
 ;
 – условие не выполняется.
─для перекрытия:
 ;
 ;
 – условие выполняется.
─для наружных дверей и ворот:
 ;
 ;
 – условие не выполняется.
─для световых проемов:
 ;
 ;
– условие выполняется.
В целом делаем вывод о том, что расчетные термические сопротивления ограждающих конструкций меньше требуемых, кроме перекрытия и световых проемов (т.е. удовлетворяют санитарно гигиеническим нормам). Значит, двери и наружные стены нуждаются в дополнительном утеплении.
Производим разбивку пола на отдельные зоны:
Определяем площади зон пола:
 ;
 ;
 ;
 ;
Рассчитываем тепловой поток теплопотерь через ограждающие конструкции:
 ,
где – площадь ограждающей конструкции, ;
 – термическое сопротивление теплопередаче,  ;
– расчетная температура внутреннего воздуха, ;
 – расчетная температура наружного воздуха, ;
 – добавочные потери теплоты в долях от основных теплопотерь;
– коэффициент учета положения наружной поверхности по отношению к наружному воздуху.
Н.с. – наружные стены;
Н.д. – наружные двери;
Д.о. – двойное остекление;
Пт. – перекрытия;
Пл1, Пл2, Пл3, Пл4. – зоны пола.
Площадь окна:
 ;
Площадь всех окон:
 ;
Тепловой поток теплопотерь для окон:
– обращённых на юго-восток
  ;
– обращенных на северо-запад:
 ;
Тепловой поток теплопотерь для стен:
– обращённых на юго-восток:
 ;
– обращенных на северо-запад:
 ;
Тепловой поток теплопотерь для различных зон пола:
 ;
 ;
 ;
 ;
Находим площадь потолка:
 ;
Тепловой поток теплопотерь для перекрытия:
 ;
3. Расчет тепловоздушного режима и воздухообмена.
3.1 Холодный период года
Определяем влаговыделения животными,  :
 ,
где  - температурный коэффициент влаговыделений (таблица 4);
 – влаговыделение одним животным (таблица 3),  ;
– число животных.
  ;
Дополнительные влаговыделения с открытых водяных поверхностей:
 ,
Суммарные влаговыделения в помещении:
 .
Рассчитаем количество  , выделяемого животными,  :
 ,
где  - температурный коэффициент выделений и полных тепловыделений;
 - количество , выделяемого одним животным, .
 ;
Определим тепловой поток полных тепловыделений,  :
 ,
где  – тепловой поток полных тепловыделений одним животным (таблица 3), .
 ;
Тепловой поток теплоизбытков, :
 ,
где ФТП
– поток теплопотерь (SФТП
таблица 6).
Угловой коэффициент (тепловлажностное отношение),  :
 .
Произведем расчет расхода вентиляционного воздуха,  , из условия удаления выделяющихся:
– водяных паров:
 ,
где – суммарные влаговыделения внутри помещения, ;
– плотность воздуха,  ;
 и  - влагосодержания внутреннего и наружного воздуха,  .
Из диаграммы влажного воздуха по рис. 1.1 /2/ определим и :
 , (при 18 и  );
 , (при  и  ).
 .
– углекислого газа:
 ,
где  – расход углекислого газа, выделяемого животными в помещении,;
 – ПДК углекислого газа в помещении (таблица 2),  ;
 - концентрация углекислого газа в наружном (приточном) воздухе,, (принимаем 0,4 , стр. 240 /2/).
 .
─расход вентиляционного воздуха исходя из нормы минимального воздухообмена:
 ,
где  – норма минимального воздухообмена на 1ц
живой массы, ;
– живая масса животного, кг;
n
– количество животных.
 .
В качестве расчетного значения расхода воздуха в холодный период принимаем наибольший, т.е.  .
3.2 Переходный период года.
Определяем влаговыделения животными:
 ;
Дополнительные влаговыделения в переходной период составляют 10% от общего влаговыделения.
Определим суммарные влаговыделения:
.
Тепловой поток полных тепловыделений:
  ;
Тепловой поток теплопотерь
 ;
где  и  – расчетные температуры внутреннего и наружного воздуха в переходный период,  : , принимаем  , ;
 .
Тепловой поток теплоизбытков, :
 ,
где  – тепловой поток полных тепловыделений животными в переходный
период, ;
 .
Определим угловой коэффициент, :
 .
Влагосодержание внутреннего воздуха:
 .
Влагосодержание наружного воздуха определим по  - диаграмме при параметрах  и ,  .
 .
Рассчитаем расход вентиляционного воздуха, , из условия удаления водяных паров:
  .
В качестве расчетного воздухообмена принимаем  ,
т. к.  .
3.3 Теплый период года
Определяем влаговыделения животными, :
 ,
где  - температурный коэффициент влаговыделений;
 – влаговыделение одним животным,  ;
 – число животных.
 ;
Испарение влаги с открытых водных и смоченных поверхностей:
 ;
Суммарные влаговыделения:
 .
Определим тепловой поток полных тепловыделений,  :
 ,
где  - тепловой поток полных тепловыделений одним животным (таблица 3),  ;
kt
’’’
=0,86 – температурный коэффициент полных тепловыделений
(таблица 4).
 ;
Тепловой поток от солнечной радиации, .
 ,
где  – тепловой поток через покрытие, ;
 – тепловой поток через остекление в рассматриваемой наружной
стене, ;
 – тепловой поток через наружную стену, .
 ,
где  =1512 – площадь покрытия (таблица 6);
 =1,99 - термическое сопротивление теплопередаче через покрытие (таблица 6);
 = 17,7 – избыточная разность температур, вызванная действием солнечной радиации для вида покрытия – тёмный рубероид, (стр. 46 /2/).
 .
Тепловой поток через наружную стену (за исключением остекления в этой стене):
 ,
где  =228,9 – площадь наружной стены, ;
 =0,76 – термическое сопротивление теплопередаче наружной стены,  .
 – избыточная разность температур: для СЗ 6,1; для ЮВ 10,6 , (таблица 3.13)
─для стены с СЗ стороны:
 ;
─для стены с ЮВ стороны:
 ;
Принимаем в качестве расчетного тепловой поток через наружную стену ЮВ ориентации, через которую наблюдается максимальное теплопоступление.
Тепловой поток через остекление,  :
 ,
где  – коэффициент остекления ( ), (стр. 46 /2/);
 – поверхностная плотность теплового потока через остекленную
поверхность,  , (ЮВ:  ; таблица 3,12 /2/);
 =73,5 – площадь остекления.
 .
 .
Тепловой поток теплоизбытков, :
  ,
 .
Угловой коэффициент,  :
 .
Влагосодержание внутреннего воздуха:
  .
Влагосодержание наружного воздуха  определяем по - диаграмме (рис. 1.1 /2/) при параметрах  и  - .
Расход вентиляционного воздуха, , в теплый период года из условия удаления выделяющихся:
─водяных паров:
 .
 .
─расход вентиляционного воздуха исходя из нормы минимального воздухообмена:
 .
В качестве расчетного значения расхода воздуха в теплый период принимаем наибольший, т.е.  .
Результаты расчетов сводим в таблицу 7.
Таблица 7 Результаты расчета тепловоздушного режима и воздухообмена
Наименование
помещения
|
Периоды
года
|
Наружный
воздух
|
Внутренний
воздух
|
Влаговыделения, кг/ч |
 |
 |
|
|
от животных |
от обор. и с пола |
итого |
| Холодный |
| Переходный |
| Теплый |
| Теплопоступления, кВт |
Теплопо-
тери
через
огражд.,
кВт
|
Избыточ-
ная теп-
лота,
кВт
|
Угловой
коэф.,
кДж/кг
|
Расход
вентил.
воздуха
м3
/ч
|
Темпе-
Ратура
приточн.
воздуха
|
| От животных |
От оборудования |
От солнеч. радиации |
Итого |
4. Выбор системы отопления и вентиляции.
На свиноводческих фермах применяют вентиляционные системы, посредствам которых подают подогретый воздух в верхнюю зону помещения по воздуховодам равномерной раздачи. Кроме того, предусматривают дополнительную подачу наружного воздуха в теплый период года через вентбашни.
Тепловая мощность отопительно-вентиляционной системы, :
 ,
где  – тепловой поток теплопотерь через ограждающие конструкции, ;
 – тепловой поток на нагревание вентиляционного воздуха, ;
 – тепловой поток на испарение влаги внутри помещения, ;
 – тепловой поток явных тепловыделений животными, .
 (табл. 6 /2/).
Тепловой поток на нагревание приточного воздуха, :
 ,
где  – расчетная плотность воздуха (  );
 – расход приточного воздуха в холодный период года, ( );
 – расчетная температура наружного воздуха, ( );
 – удельная изобарная теплоемкость воздуха ( ).
 .
Тепловой поток на испарение влаги с открытых водных и смоченных поверхностей, :
 ,
 .
Тепловой поток явных тепловыделений, :
 ,
где  – температурный коэффициент явных тепловыделений;
 – тепловой поток явных тепловыделений одним животным, ;
– число голов.
 ;
Определим температуру подогретого воздуха, :
 ,
где  – наружная температура в зимний период года, ;
 .
Для пленочных воздуховодов должно соблюдаться условие санитарно – гигиенических требований:
 – в нашем случае удовлетворяет.
Принимаем две отопительно-вентиляционные установки мощностью
и расходом 
Дальнейший расчет ведем для одной ОВ установки.
5. Расчет и выбор калориферов
В системе вентиляции и отопления устанавливаем водяной калорифер. Теплоноситель – горячая вода 70 – 150 .
Рассчитаем требуемую площадь живого сечения, , для прохода воздуха:
 ,
где  – массовая скорость воздуха,  , (принимается в пределах 4–10
).
Принимаем массовую скорость в живом сечении калорифера:
  .
 .
По таблице 8.10 /2/ по рассчитанному живому сечению выбираем калорифер марки КВСБ №10 со следующими техническими данными:
Таблица 8 Технические данные калорифера КВСБ №10
| Номер калорифера |
Площадь поверхности нагрева  , |
Площадь живого сечения по воздуху  , |
Площадь живого сечения трубок , |
| 10 |
28,11 |
0,581 |
0,00087 |
Принимаем два калорифер в ряду.
Уточняем массовую скорость воздуха:  .
Определяем скорость горячей воды в трубках:
  ;
где  -удельная теплоемкость воды;
 - плотность воды;
Определяем коэффициент теплопередачи,  :
 ,
где  – коэффициент, зависящий от конструкции калорифера;
 – массовая скорость в живом сечении калорифера, ;
и  – показатели степени.
Из таблицы 8.12 /2/ выписываем необходимые данные для КВСБ №10:
 ;  ;  ;  ;  .
 .
Определяем среднюю температуру воздуха, :
 .
Определяем среднюю температуру воды, :
Определяем требуемую площадь поверхности теплообмена калориферной установки, :
 .
Определяем число калориферов:
 ,
где  – общая площадь поверхности теплообмена, ;
 – площадь поверхности теплообмена одного калорифера, .
 .
Округляем  до большего целого значения, т.е.  .
Принимаем два калорифера.
Определяем процент запаса по площади поверхности нагрева:
 .
 – удовлетворяет.
Аэродинамическое сопротивление калориферов,  :
 ,
где  – коэффициент, зависящий от конструкции калорифера;
 – показатель степени.
 .
Аэродинамическое сопротивление калориферной установки, :
 ,
где =1 – число рядов калориферов;
 – сопротивление одного ряда калориферов, .
 .
6. Аэродинамический расчет воздуховодов
В с/х производственных помещениях используют перфорированные пленочные воздухораспределители. Предусматривают расположение двух несущих тросов внутри пленочной оболочки, что придает воздуховодам овальную форму при неработающем вентиляторе и тем самым предотвращает слипание пленки.
Задача аэродинамического расчета системы воздуховодов состоит в определении размеров поперечного сечения и потерь давления на отдельных участках системы воздуховодов, а также потери давления во всей системе воздуховодов.
Исходными данными к расчету являются: расход воздуха, длина воздухораспределителя  , температура воздуха и абсолютная шероховатость  мм (для пленочных воздуховодов).
В соответствии с принятыми конструктивными решениями составляют расчетную аксонометрическую схему воздуховодов с указанием вентиляционного оборудования и запорных устройств.
Схему делят на отдельные участки, границами которых являются тройники и крестовины. На каждом участке наносят выносную линию, над которой проставляют расчетный расход воздуха ( ), а под линией – длину участка (м). В кружке у линии указывают номер участка.
На схеме выбираем основные магистральные расчетные направления, которые характеризуются наибольшей протяженностью.
Расчет начинаем с первого участка.
Используем перфорированные пленочные воздухораспределители. Выбираем форму поперечного сечения – круглая.
Задаемся скоростью в начальном поперечном сечении:
 .
Определяем диаметр пленочного воздухораспределителя,  :
 .
Принимаем ближайший диаметр, исходя из того, что полученный равен  (стр. 193 /2/).
Динамическое давление, :
 ,
где - плотность воздуха.
 .
Определяем число Рейнольдса:
 ,
где  – кинематическая вязкость воздуха,  ,  (табл. 1.6 /2/).
 ;
Коэффициент гидравлического трения:
 ,
где  – абсолютная шероховатость, , для пленочных воздуховодов принима-
ем   .
 .
Рассчитаем коэффициент, характеризующий конструктивные особенности воздухораспределителя:
 ,
где – длина воздухораспределителя, .
 .
Полученное значение коэффициента  меньше 0,73, что обеспечивает увеличение статического давления воздуха по мере приближения от начала к концу воздухораспределителя.
Установим минимальную допустимую скорость истечения воздуха через отверстие в конце воздухораспределителя,  :
 ,
где  – коэффициент расхода (принимают 0,65 для отверстий с острыми кромками).
 .
Коэффициент, характеризующий отношение скоростей воздуха:
 ,
где  – скорость истечения через отверстия в конце воздухораспределителя,
(рекомендуется  ), принимаем  .
 .
Установим расчетную площадь отверстий, , в конце воздухораспределителя, выполненных на 1 длины:
 .
По таблице 8.8 /2/ принимаем один участок.
Определим площадь отверстий, , выполненных на единицу воздуховода:
 ,
где  – относительная площадь воздуховыпускных отверстий на участке
воздухораспределителя (стр. 202,/2/).
 .
Диаметр воздуховыпускного отверстия  принимают от 20 до 80 , примем  .
Определим число рядов отверстий:
 ,
где – число отверстий в одном ряду ( );
 - площадь воздуховыпускного отверстия, .
Определим площадь воздуховыпускного отверстия, :
 .
 ;
 ;
 ;
 ;
Шаг между рядами отверстий, :
– для первого участка
 ,;
 ;
– для последующих участков
 ;
 ;
 ;
Определим статическое давление воздуха, :
─в конце воздухораспределителя:
 ;
─в начале воздухораспределителя:
 .
Потери давления в воздухораспределителе, :
 .
Дальнейший расчет сводим в таблицу 9. Причем, определяем потери давления в результате трения по длине участка, в местных сопротивлениях и суммарные потери по следующим формулам:
 ,
 ,
 ,
где R – удельные потери давления на единице длины воздуховода, определяется по монограмме (рис. 8.6 /2/)
 – коэффициент местного сопротивления (таблица 8.7 /2/).
Таблица 9 Расчет участков воздуховода
| Номер участка |
 , |
,  |
 , |
, |
 , |
 ,  |
 , |
 |
 , |
 , |
 , |
| 1 |
4200 |
41,5 |
500 |
0,196 |
6,5 |
– |
– |
– |
25,35 |
– |
126,41 |
| 2 |
4200 |
4,4 |
500 |
0,196 |
6,5 |
0,8 |
3,52 |
0,65 |
25,35 |
16,48 |
20 |
| 3 |
8400 |
1,6 |
630 |
0,312 |
8 |
0,96 |
1,54 |
-0,1 |
38,4 |
-3,84 |
-2,3 |
| 4 |
1680 |
3 |
800 |
0,502 |
10 |
1,05 |
3,15 |
3,2 |
60 |
192 |
195,15 |
| калорифер |
16800 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
72,4 |
| Жал. Реш. |
16800 |
– |
– |
– |
5 |
– |
– |
2 |
15 |
30 |
30 |
| итого: |
441,66 |
Расчет вытяжных шахт естественной вентиляции производят на основании расчетного расхода воздуха в холодный период года. Работа вытяжных шахт будет более эффективной при устойчивой разности температур внутреннего и наружного воздуха (не менее 5°С), что наблюдается в холодный период года.
Скорость воздуха в поперечном сечении вытяжной шахты, :
 ,
где  – высота вытяжной шахты между плоскостью вытяжного отверстия и
устьем шахты (3–5), (принимаем  );
– диаметр, (принимаем  );
 – расчетная наружная температура,  ( );
– сумма коэффициентов местных сопротивлений.
Местное сопротивление определяем по таблице 8.7 /2/:
─для входа в вытяжную шахту:  ;
─для выхода из вытяжной шахты:  .
 .
 .
Определяем расчетный расход воздуха через одну шахту, :
 ;
где  – площадь поперечного сечения шахты, .
Рассчитаем площадь поперечного сечения шахты, :
  .
  .
Определяем число шахт:
 ,
где  – расчетный расход воздуха в зимний период, ;
 – расчетный расход воздуха через одну шахту, .
 .
Принимаем число шахт для всего помещения  .
7. Выбор вентилятора
Подбор вентилятора производят по заданным значениям подачи и требуемого полного давления.
Принимаем вентилятор исполнения 1.
Подачу вентилятора определяем с учетом потерь или подсосов воздуха в воздуховоды, вводя поправочный коэффициент к расчетному расходу воздуха для стальных воздуховодов 1,1, :
 .
Определяем полное давление вентилятора,  :
 ,
где  – температура подогретого воздуха, 
 .
По подаче воздуха вентилятора и требуемому полному давлению, согласно графику характеристик вентиляторов ВЦ 4–75 (рис. 8.13 /2/), выбираем вентилятор марки: Е 8. 0,95–1.
8. Энергосбережение
Наиболее эффективным техническим решением вопроса сокращения расхода тепловой энергии на обеспечение микроклимата, безусловно является использование типа воздуха, удаляемого из животноводческих и птицеводческих помещений. Расчет технико-экономических показателей микроклимата показывает, что применение в системах утилизаторов тепла позволяет сократить расход тепловой энергии на данный технологический процесс более чем в 2 раза. Однако такие системы более металоемкие и требуют дополнительных эксплуатационных затрат электрической энергии на вентиляторы. Использование тепловой энергии в системах вентиляции в основном обеспечивается за счет применения регенеративных и рекуперативных теплообменных аппаратов различной модификации.
Литература
1. Отопление и вентиляция животноводческих зданий. Методические указания к курсовому и дипломному проектированию. – Мн. Ротапринт БАТУ. 2001 г.
2. Справочник по теплоснабжению сельского хозяйства/Л.С. Герасимович, А.Г. Цубанов, Б.Х. Драганов, А.Л. Синяков. – Мн.: Ураджай, 1993. – 368 с.
|